1 分工序、定工位

1. 生产类型分析
   此次设计的立式轴承座钻孔组合机床，其所加工的零件在汽车中应用十分广泛，应该属于大批量生产项目，所以在设计时应注意到尽量使加工简单，但又不影响加工质量。
2. 加工方案的制定
   划分工序要考虑到生产的规模、加工的精度、所用机床的特点、机床负荷情况等。 划分工序可以有两种趋向：工序集中和工序分散。 工序的集中分散各有其长处，一般说来，在大批量生产中以提高生产率为主，需广泛采用多刀、单轴与多轴自动或半自动机床，多轴龙门铣床、组合机床等，故采取工序集中可以获得突出的效果。
   此次设计的轴承座钻孔组合机床很大程度上使各工序尽量集中，发挥组合机床的优点，同时使各种误差减小到最低限度。
   由于此设计中所加工的零件10 个孔中部分孔距离太近，不便于加工，所以分开为两个工位完成，然后进行零件位置转换。
   主要工位经分析选取以下方案：1)装卸、夹紧；2)钻7个孔f13.5；3)钻3个孔一个为f14，钻2个螺纹底孔f14，孔号为8、9；4)钻横向孔f14；5)扩铰7个孔f14.5；6)攻丝。

2 复合刀具的切削用量的计算

1. 切削用量的特点
   组合机床的正常工作与合理地选用切削用量，即确定合理的切削速度和工作进给量有很大的关系。 切削用量选的恰当，能使组合机床减少停车损失，提高生产效率，延长刀具寿命，提高加工质量。
2. 导套设计
   表1 导套参数表(mm)加工孔
   直径 导套
   长度 导套内径尺寸偏差 孔轴线理
   想位置偏移 上 下 3～6 16 +0.010 +0.020 0.15 7～10 22 +0.013 +0.028 0.15 11～14 32 +0.016 +0.034 0.15～0.20 15～18 40 +0.016 +0.034 0.20 19～24 50 +0.020 +0.041 0.25 25～30 60 +0.020 +0.041 0.30
   被加工7个孔直径为14.5 ，加工孔的直径与导套长度，导套内径尺寸，上下偏差以及孔轴线理想位置的偏移的关系，如表1 所示。
   由表1可知1～7号孔，以及8～10号孔和底孔的直径为14.5 mm ，它所需要的导套长度为(32～40)mm ，内径尺寸偏差为+0.016～+0.034 ，孔轴线理想位置偏移为(0.15～0.20)mm。
3. 孔加工切削用量计算
   1. 用高速钢钻头加工此铸件 HB=204(钻1～7号孔，Ⅱ工位；钻8～10号孔，Ⅲ工位)；钻头直径：14.5mm；切削用量：v=(10～18)m/min，s=0.2mm/r，转速350r/min。
   2. 用高速钢钻头钻横向孔f16(Ⅳ工位) 加工直径：16mm；切削用量v=(10～18)m/min；s=(0.18～0.25)mm/r；转速350r/min。
   3. 用硬质合金扩孔钻扩铰孔1～7号孔(Ⅴ工位) 在Ⅴ工位上，扩铰7个孔时，采用扩铰复合刀具，进给量按扩孔钻选择，切削速度按铰刀选择，而且进给量应按复合刀具最小直径选用允许值的上限，切削速度则按复合刀具最大直径选用允许值的上限。
      加工直径：14.5mm；切削用量：v=(8～10)m/min，s=0.25mm/r，转速280r/min；扩孔钻刀杆及导向部分的公称直径d+0.08；扩孔钻公差：-0.036；刀杆导向部分公差：-0.006～-0.0017；导套内径公差：+0.024～0.006。
   4. 孔加工常用工序间余量 扩孔直径为10～20，直径上的工序余量为(1.5～2.0)mm；铰孔直径为10～20，直径上的工序量为(0.10～0.20)mm(以上切削用量的选择由东风汽车公司设备制造厂设计科提供资料)。

3 部件选用

1. 功率选择标准
   动力部件用以实现切削刀具的旋转和进给运动或只用于进给运动，此机床实现了切削刀具旋转和进给运动两项内容。
   每一种规格的动力头都有一定的功率范围，根据所计算出的切削功率及进给功率之需要，并适当提高切削用量的可能性，选用相应规格的动力头，公式如下： N
   _{动>(N切+N进)/hkW。} 式中：N
   _{动为动力头电机功率；N切为切削功率，按各刀具选用的切削用量，由“组合机床的切削力及功率计算公式”中已求出；N进为进给功率，对于液压动力头就是进给油泵所消耗的功率，一般为(0.8～2)kW；h为传动效率，当主轴箱少于15根时，h=0.7，多于15根时，h=0.65。}
2. 机床实际功率
   此立式组合机床左右分两个电机带动两个多轴箱进行加工。对于左半部分多轴箱刀具，在加工1～7号孔以及Ⅲ工位加工10号孔时其功率总和： N/kW=0.29×7+0.283=2.313
   因为左主轴箱少于15跟钻头，所以 h=0.7，N/kW=2.313/0.7=3.3
   对于右半部分多轴箱刀具，在Ⅴ工位扩铰1～7号孔以及攻丝，钻头的实际功率： N/kW=0.1427×7=1.0
   因为右主轴箱少于15根钻头，所以 h=0.7，N/kW=1÷0.7=1.43
3. 选用电机
   由于此机床在驱动方面没有特殊的要求，选用普通也是最可靠的Y系列电机，它是封闭自扇冷式鼠笼型三相异步电动机，取代J02系列的更新换代产品。
   左半部分所需功率为3.3kW，查Y系列三相异步电动机表，选用Y
   _{123S24型号的电机，额定功率为5.5kW，选用此型号电机比较合适。}
   右半部分所需功率为1.43kW，查Y系列三相异步电动机表，选用Y
   _{112M26型号的电机，额定功率为2.2kW，选用此型号电机比较合适。}

4 夹具设计

1. 轴承座钻孔组合机床夹具分析
   1. 根据工件不同的生产条件，可以有各种不同的安装方法：a)找正安装法；b)夹具安装法。
   2. 基本定位原理分析 这里讨论6点定位中，6个自由度的消除，以便找出较合适的定位夹紧方案。一个物体在空间可以有6个独立的运动，即沿X、Y、Z轴的平移运动，分别记为X_{1、Y1、Z1；绕X、Y、Z轴的转动，记为X2、Y2、Z2，习惯上，把上述6个独立运动称作6个自由度。如果采用一定的约束措施，消除物体的6个自由度，则物体被完全定位。例如讨论长方体工件时，可以在底面布置3个不共线的约束点，在侧面布置2个约束点，在端面布置一个约束点，则底面约束点可以限制X2、Y2、Z23个自由度，侧面约束点限制X1、Z12个自由度，端面约束点限制Y1这个自由度，就完全限制了长方体工件6个自由度。}
   3. 夹紧力“两要素”，方向与作用点 夹紧力方向应朝向定位元件，并使所需的夹紧力最小。
      确定夹紧力作用点的位置时应不破坏定位。夹紧力作用点的位置应尽可能靠近加工部位，以减小切削力绕夹紧力作用点的力矩，防止工件在加工过程中产生转动或震动。应保证夹紧变形不影响加工精度。夹紧力作用点数目应使工件在整个接触面上受力均匀，接触变形小。
       
      2.定位夹紧方案的确定 

图1 被加工零件图

如图1所示，此零件属于空心圆形铸件，一般的定位元件有V形块、定位套筒作半圆形定位，如果选用V形块定位的话，在Z轴方向移动以及绕X、Y轴旋转的自由度已经消除，在钻头进行加工时，绕Z轴转动的自由度却无法消除，所以用V形块定位的方案是行不通的。如果利用半圆形定位，其结果和用V形块是一样的，都无法使工件在绕Z轴的方向上稳定，最后决定利用定位套筒定位。

1.定位套筒 2.底座
图2 夹具图1

如图2环形套筒以H7/K6或H7/js6的过度配合装入夹具，零件放入套筒后，在X、Y方向的自由度消除，同时采用压板的方法;利用球头螺栓使压板紧压住工件体。

1.双头螺栓 2.压板
图3 夹具图2

1. 如图3所示，在此压板的作用下，沿X轴旋转X_{2，以及沿Z轴旋转Z2和沿Z轴方向Z1自由度都被限制。所以在此套夹具的作用下，X1、Y1、Z1、X1、Y1等自由度完全被消除，而在压板的压力作用下，零件和刀具之间强大的摩擦力，以及在加工过程中轴向力的相互抵消，在Z的自由度也被消除。当进行到Ⅳ工位，加工横向孔时，X1、Y1、Z1的自由度已被消除，X2、Y2方向自由度也已被消除，在Z2方向上，由于压板的作用使工件在Z2方向的自由度也消除了。}

5 攻丝装置