球头立铣刀端刃四轴CNC重磨时砂轮磨损加工误差分析

摘要:在球头立铣刀端刃CNC四轴重磨削的实际加工过程中,经常出现由于砂轮磨损而加工不到位的问题。本文对这种情况下产生的误差进行分析和研究,以便在实际加工中进行控制和消除。

1 引言

在球头立铣刀实际重磨削加工过程中,由于球头立铣刀端刃磨损较大,导致球头立铣刀前刀面、后刀面在磨削时要磨去较多余量,这时,磨削过程不能一次完成,而必须分几次进行磨削,因而需要计算刀具轨迹;而且在磨削过程中,由于砂轮磨损会使砂轮半径补偿过小,以致于加工不到位。因此,当导动偏转轴与旋转轴的夹角为α,实际磨削出的已加工前刀面与理论前刀面间相差距离为σ时,必须研究球头立铣刀前、后角误差和砂轮的走刀轨迹。

2 端刃前角误差分析

前角误差分析。
当球头立铣刀装夹在夹具上时, P
0M0为理论上应磨到的前刀面所在的平面π, M1P01为磨削时已加工前刀面所在平面π1。作平面π1垂直于Y轴,该平面与XOZ坐标平面平行,其在Y轴上距原点O的距离为|OP01|=Rsinα-σ,则平面π1的方程为Y=Rsinα-σ;而球面的方程为X2+Y2+ Z2=R2;将两方程联立解得 X 2+Z2=R2cos2α+2 Rσsinα-σ2
可以看出,截面曲线r
1为圆的一部分,其方程为{X2+Z2=R2cos2α+2 Rσsinα-σ2Y=Rsinα-σ
在平面π
1内增加转角参数ω,则端刃曲线r1的参数方程为{X=-√sinωR2cos2α+2Rσsinα-σ2Y=Rsinα-σZ=√cosωR2cos2α+2Rσsinα-σ2令r=(R2cos2α+2Rσsinα- σ2)½,则端刃曲线r1的参数方程简化为{X=-rsinωY=Rsinα-σZ=rcosω
端刃曲线上任一点M
1的坐标为(xm1=-rsinω, ym1=Rsinα-σ, zm1=rcosω) ;当曲线r1绕X轴旋转α角后,在o-xyz 坐标系下任一点M2的坐标为xm1=rsinω, ym1=(Rsinα -σ) cosα -rsinαcosω, zm1=(Rsinα-σ)sinα+rcosαcosω;旋转后圆心P1的坐标为[x]=[100][0]=[0]y0cosα-sinαRsinα-σ(Rsinα-σ)cosαz0sinαcosα0(Rsinα-σ)sinα
点M
2处的法平面方程为-cosωX+sinαsinωY-Zcosαsinω=0, 法平面法幺矢n10={-cosω, sinαsinω, – cosαsinω} 。
由于偏移平面π
1( P1M2所在平面) 平行于前刀面π(PM所在平面) ,而前刀面π的方程为Ycosα+Zsinα-Rsinα=0,其法幺矢为n20={0 , cosα,sinα},得偏移平面方程为Y+Ztgα-Rtgα+σ=0 ,其法幺矢为n20={0 ,cosα,sinα};法平面与前刀面交线的单位方向向量a10=n10×n20;代入后a10={sinω,sinαcosω, -cosαcosω}。
截面曲线任上一点M
2的基面为过Z轴和M2点的平面,因基面过OZ轴,所以基面的法向量垂直于OZ轴和M2O ,基面法向量n3=K×M2O;基面法幺矢n30={-[cosα(Rsinα-σ)-rsinαcosω]/R, -rsinω/R, 0},法平面与基面交线方向量a2=n1×n3,其单位向量a20={-rsinω/R, [cosα(Rsinα-σ)-rsinαcosω]/R, [sinα(Rsinα-σ)+rcosαcosω]/R}
法平面与前刀面交线单位方向向量a
10={sinω, sinαcosω, -cosαcosω}由于a10与a20的夹角即为法向前角的余弦,所以法向前角γn可由cosγn=a10a20求得,有γn=arccos(√R2cos2α+2Rσsinα-σ2)R
这说明,当前刀面磨削不到位,仍用原程序进行磨削加工时,球头立铣刀的法向前角γ
n并不等于偏转角α,而是γn小于α角。例如:若取α=8°,砂轮磨损σ=0.1mm,则实际磨出的球头立铣刀的法向前角γn=7.358 ;若α=12°,砂轮磨损在半径上为σ=0.1mm,则实际磨出的球头立铣刀法向前角γn=11.35。

3 端刃后角误差分析

后角误差分析。
球头立铣刀端刃上任一点M
1的坐标为已知,A2点坐标为{xA2=0yA2=cosα{(Rsinα-σ)+rctgØ}zA2=sinα{(Rsinα-σ)+rctgØ}
圆锥面的方程为cosα{Y-cosα(Rsinα-σ)+rctgØ}+sinα{Z-sinα(Rsinα-σ)+rctgØ}=cos
2ØX2+{Y-cosα(Rsinα-σ)+rctgØ}2+{Z-sinα(Rsinα- σ)+rctgØ}2
M
2处的法平面方程为 -cosωX+sinαsinωY-Zcosαsinω=0
圆锥面与M点所在的法平面的交线l
2的单位方向向量l20为 l 20={sinωsinØ, cosαcosØ+sinαcosωsinØ, sinαcosØ-cosαcosωsinØ}
端刃曲线上一点M
2切平面法向量 n 5={-rsinω, (Rsinα-σ)cosα-rsinαcosω, (Rsinα-σ)sinα+rcosαcosω}
切平面的法幺矢n
50={-rsinω, (Rsinα-σ)cosα-rsinαcosω, (Rsinα-σ)sinα+rcosαcosω}RRR
切平面与法平面交线的方向量 l
TF0=n50×n10 l
TF0={sinω(Rsinα-σ), sinαcosω(Rsinα-σ)+rcosα, -cosαcosω(Rsinα-σ)+rsinαRRR
刀刃曲线上任一点M
2点的法向后角,即是过点M的法平面与主后刀面(锥面) 的交线矢量和M2点的切削平面与法平面交线的方向向量的夹角的余角。法向后角αn可由式cosα2=lAF0·AM20求得,由于cosαn=[sinØ(Rsinα-σ+rcosØ)]/R,所以αn=arccos{sinØ(Rsinα-σ)+cosØ√R2cos2α+2Rσsinα-σ2R通过与理论后角αn相比较发现,若有一定σ距离后,实际法向后角αn变大了。例如:取偏转角α=8°,αn= 8°,则应取Ø=16°;然而当σ=0.1mm 时取Ø=16°,偏转角α=8°时,αn=8.63°。

4 刀槽底线误差分析

在XZ平面内刀槽底线的分析。
由于刀刃曲线上任一点M
2,在绕X 轴旋转前在O-xyz坐标系下为点M1,它在一个垂直于Y轴,平行于XOZ平面的平面内,当以O为原点建立坐标系o-xyz坐标系时,则底线的参数方程为{X=-√sinωR2cos2α+2Rσsinα-σ2Y=Rsinα-σZ=√cosωR2cos2α+2Rσsinα- σ2
令r=(R
2cos2α+2Rσsinα- σ2)½,则底线上任一点M10的坐标为{xm10=-rsinωym10=Rsinα-σzm10=rcosωO点的坐标为{x=2rsinØy=Rsinα2σz=r(cosØ-1)
OA
0=(0 ,0 ,1)
OM
100={-sinω-sinØ, 0 ,cosω-cosØ+1}√(sinω-sinØ)2+(cosω-cosØ+1)2√(sinω-sinØ)2+(cosω-cosØ+1)2由 cosθ=OA 0OM100 化简得 ω=θ+ arcsin{sinθ- sin(θ-Ø)} cosω=cosθ√-sinθ{sinθ-sin(θ-Ø)}1-(sinθ- sin(θ-Ø))2sinω=sinθ√+cosθ{sinθ-sin(θ-Ø)}1-(sinθ- sin(θ-Ø))2
在以O点为原点的坐标系O-xyz中,M
10点所在曲线的参数方程为{X=-r(sinω-sinØ)Y=RsinαZ=r(cosω-cosØ+1)
将sinω和cosω代入上式,则得刀刃曲线与θ及Ø的关系式为{X=-r{sinθ√+cosθ[sinθ-sin(θ-Ø]sinØ}1-[sinθ-sin(θ-Ø)]
2Y=Rsinα-σZ=r(cosθ√-sinθ[sinθ-sin(θ-Ø)]-cosØ+1}1-[sinθ-sin(θ-Ø)]2
而tgθ=(sinω-sinØ)/(cosω-cosØ+1), 所以刀槽底线上任一点M
10(x, y, z)的坐标为
x
m10=-√{sinθ√+=cosθ[sinθ- sin(θ-Ø)]sinØ}R2cos2α+2Rσsinα-σ21-[sinθ-sin(θ-Ø)]2
y
m10= Rsinα-σ
z
m10=-√{cosθ√+sinθ[sinθ-sin(θ-Ø)]cosØ+1}R2cos2α+2Rσsinα-σ21-[sinθ- sin(θ-Ø)]2式中θ=arctan(sinω-sinØ)/(cosω-cosØ+1)
通过与理论刀槽底线值比较发现,若有一定σ距离后,实际加工出的球头立铣刀前刀面底线应比理论刀槽底线高,如果在实际磨削时,程序仍按理论高度Z 加工,则球头立铣刀的实际前刀面刀槽将会变深,削弱了刀槽芯部的强度,同时,在这种情况下进行磨削时,实际法向后角α
n也变大了。

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